肥城联谊工程塑料有限公司

       （1）危险圆弧滑动面位置与土工格栅**大应力位置的关系**性

　　根据路基横断面不同位置土工格栅受力来看，土工格栅的**大受力点不是路堤中心，而是路基左右两侧的半幅的中间位置，该位置与理论计算的**危险滑动圆弧面位置基本吻合。这表明危险滑动面位置决定土工格栅**大受力点位置。

　　（2）填土过程土工格栅应力变化**性

　　（a）土工格栅的拉伸模量与土体变形模量相比更大，路堤填土过程中，当变形发生时土工格栅受力更大，所以压实过程土工格栅立即发生作用。

　　（b）填筑初期，铺设在横断面不同位置的土工格栅受力存在显著差异，主要原因是施工影响了土工格栅的铺设松紧状态，所以从施工角度考虑铺设时对土工格栅施加一定的预张力能确保土工格栅更好地发挥自己的材料性能，避免浪费。

　　（c）同一层土工格栅在横断面不同位置其应力大小不同，随着填土**度的**加，这种不同的趋势基本保留，**点是路堤两侧土工格栅受力较大，这与路堤的危险滑动面位置有关。

　  　(3)一层土工格栅与二层土工格栅应力**性

　　（a）填土**度在 1.2m 以内时，一层土工格栅和两层土工格栅受力**大值相差不大，而填土**度**过 1.2m 以后，两层土工格栅受力相对于一层土工格栅越来越大，这从另一个侧面说明了塑料排水板对促进地基软土固结有显著作用。

　　（b）在双层土工格栅铺设中，上层和下层土工格栅的应力变化并不相同，填土初期，上层土工格栅应力水平较**，后期下层土工格栅应力水平较**，两者交替互补，表明双层土工格栅的整体协同作用。但填土**度后期，下层的土工格栅应力发挥出更大的应力作用。

　　（c）自路堤填筑施工以来， K6＋235 监测断面上层土工格栅受力达到**大值为设计抗拉**度的 91.4％，此时，上、下两层土工格栅的合力达到**大值为设计抗拉**度的49.8％，填土达到设计标**以后，上层土工格栅抗拉**度有逐渐减小的趋势，但下层土工格栅的抗拉**度却持续提**，综合来看两层土工格栅的合力的大小基本维持不变。单层土工格栅受力达到**大值 35.726KN/m 基本为设计抗拉**度的 44.7％。

通过测试一层土工格栅及两层土工格栅的受力**点，分析土工格栅的受力**性及加固机理。对比无加筋路堤的圆弧滑动破坏形式及圆弧滑面位置，对比土工格栅的受力**性，揭示土工格栅**大受力的位置，为类似工程的土工格栅设计提供参考。